Dzelzs sijas grīdām. Viena laiduma metāla sijas nestspēja ar vienmērīgi sadalītu slodzi un eņģu stiprinājumu uz balstiem

1. Piemēram, mēs izmantojām 4 profila caurules ar sekciju 100x100 mm ar sienu biezumu 5 mm kā sijas, lai segtu telpu ar izmēru 4 x 6 metri. Tad sijas laiduma garums būs l = 4 m, un siju solis ir 6/5 = 1,2 m.. Pēc sortimenta kvadrātveida profila caurulēm šāda metāla sijas pretestības moments būs Wz \u003d 54,19 cm 3.

2. Tērauda projektētā pretestība ir jāpārbauda pie ražotāja, bet, ja tā nav precīzi zināma, tad var ņemt mazāko iespējamo, t.i. R \u003d 2000 kg / cm 2.

3. Tad maksimālais lieces moments, ko šāds stars var izturēt:

M = W z R = 54,19 2000 = 108380 kgcm vai 1083,8 kgm.

4. Ar 4 m laidumu maksimālais sadalīta slodze uz tekošo metru ir:

q = 8 M/l 2 = 8 1083,8/4 2 = 541,9 kg/m.

5. Ar siju attālumu 1,2 m (attālums starp siju asīm) maksimālā plakana vienmērīgi sadalītā slodze uz kvadrātmetru būs:

q \u003d 541,9 / 1,2 \u003d 451,6 kg / m 2(tas ietver siju svaru).

Tas ir viss aprēķins.

Viena laiduma metāla sijas nestspēja koncentrētas slodzes iedarbībā un piestiprināta pie balstiem

Ja ieslēgts metāla sijas Ja griesti tiek likti virsū, vispirms tiek likti baļķi, un tad jau tiek veikta pārklāšanās gar baļķiem, tad uz šādām metāla sijām iedarbosies nevis viena vienmērīgi sadalīta slodze, bet vairākas koncentrētas. Taču koncentrētas slodzes pārvērst līdzvērtīgās vienmērīgi sadalītās slodzēs nemaz nav sarežģīti - pietiek vienkārši sadalīt vienmērīgi sadalītās slodzes vērtību, kuru jau esam noteikuši, ar pārrēķina koeficientu.

Piemēram, ja baļķus uzlikām uz metāla sijām ik pēc 0,5 metriem, tad ir tikai 4 / 0,5 +1 = 9 baļķi - koncentrētas slodzes. Šajā gadījumā ārkārtējas nobīdes parasti var ignorēt, un tad koncentrēto spēku skaits būs = 7, un pārejas koeficients no koncentrētas slodzes uz līdzvērtīgu vienmērīgi sadalītu slodzi būs γ = 1,142.

Tad maksimālā vienmērīgi sadalītā slodze, ko šī metāla sija var izturēt, ir:

q \u003d 451,6 / 1,142 \u003d 395,4 kg / m 2

Protams, metāla sijas var būt arī daudzlaidumu vai ar stingru fiksāciju uz viena vai diviem balstiem, t.i. būt statiski nenoteiktam. Šādos gadījumos mainīsies tikai maksimālā lieces momenta noteikšanas formula (skatiet statiskās projektēšanas shēmas nenosakāmas sijas), bet viss aprēķinu algoritms paliks nemainīgs.

KRIEVIJAS FEDERĀCIJAS ZINĀTNES UN IZGLĪTĪBAS MINISTRIJA

FGBOU VPO "VALSTS UNIVERSITĀTE-UNPK"

ARHITEKTŪRAS UN CELTNIECĪBAS INSTITŪTS

Nodaļa: "Arhitektūra"

Disciplīna: "Arhitektūras pamati

un būvkonstrukcijas"

Norēķinu un grafiskais darbs

"Koka, metāla, dzelzsbetona grīdu aprēķins"

Izpildīts:

Studentu gr. 41-AD

Kuļikova A.V.

Pārbaudīts:

Gvozkovs P.A.

Koka grīdas aprēķins

Paņemiet sadaļu koka sija lai segtu dzīvojamo ēku. Slodze uz 1m 2 stāviem q n (trans) \u003d 1,8 kPa, q n \u003d 2,34 kPa,. Attālums starp sienām ir 5 m. Shēma un plāns ir parādīti 1. attēlā. Siju solis ir a = 1400mm.

1. Mēs sākotnēji pieņemam viena metra sijas svaru q n sijas \u003d 0,25 kN / m; f=1,1

q sijas = q n sijas * f =0,25*1,1=0,275kN/m;

2. Mēs savācam slodzi uz sijas lineāro metru, ņemot vērā tā svaru:

q n \u003d q n grīdas * l gr + q n sijas \u003d 1,8 * 1,4 + 0,275 \u003d 2,77 kN / m;

q \u003d q pārklāšanās * l gr + q sijas \u003d 2,34 * 1,2 + 0,275 \u003d 3,083 kN / m.

Ņemot vērā atbildības uzticamības koeficientu n \u003d 1 (dzīvojamai ēkai) aprēķinātā slodze uz sijas lineāro metru ir q \u003d 3,083 kN / m.

3. Paredzamais sijas garums l 0 =5000-40-180/-180/2=4780mm.

4. Nosakiet šķērseniskā spēka un lieces momenta maksimālās vērtības:

Q=ql 0 /2=3,083*4,78/2=7,37kN;

M = ql 0 2 /8 = 3,083 * 4,78 2/8 = 8,81 kN * m.

5. Mēs pieņemam Sibīrijas ciedra koksnes sugas; 2. pakāpe; temperatūras un mitruma darbības apstākļi - A2, darba apstākļu koeficients tiekšā= 1,0 (sk. SNiP P-25-80 1.5. tabulu); vispirms mēs pieņemam, ka sekcijas izmēri būs lielāki par 13 cm, un nosaka aprēķināto lieces pretestību R un \u003d 15 MPa \u003d 1,5 kN / cm 2; projektēta šķeldošanās pretestība Rsk \u003d 1,6 MPa \u003d 0,16 kN / cm 2 (2.4. tabula); saskaņā ar tabulu 2,5 mēs nosakām pārejas koeficientu no priedes koksnes, egles uz ciedra koksni m p \u003d 0,9.

Aprēķinātās pretestības, ņemot vērā koeficientu m p, ir vienādas ar:

R un \u003d 15 * 0,9 \u003d 13,5 MPa \u003d 1,35 kN / cm²

R sk \u003d 1,6 * 0,9 \u003d 1,44 MPa \u003d 0,144 kN / cm²

6. Noteikt nepieciešamo pretestības momentu

P x \u003d M/R un \u003d 881 / 1,35 \u003d 652,6 cm 3

7. Pieņemot sijas platumu b = 15 cm, nosakām nepieciešamo sijas augstumu:

h=

=

= 16,15 cm

Mēs pieņemam sijas šķērsgriezumu, ņemot vērā zāģmateriālu sortimentā ieteiktos izmērus: b = 15 cm; h=19cm

8. Pārbaudām pieņemto sadaļu :

a) nosaka faktiskās vērtības: pretestības momentu, statisko inerces momentu un staru kūļa inerces momentu:

P x \u003d 2/6 \u003d 15 * 19 2/6 \u003d 902,5 cm 3

S x \u003d 0,5 bhh / 4 = 676,88 cm 3

I x \u003d bh 3/12 \u003d 15 * 19 3/12 \u003d 8573,75 cm 4

b) mēs pārbaudām izturību ar parastajiem spriegumiem:

\u003d M/P x \u003d 881/902,5 \u003d 0,98

c) stiprības pārbaude ar bīdes spriegumiem:

\u003d QS x / I x b \u003d 0,039 kN / cm 2

Tiek nodrošināta izturība normāliem un tangenciālajiem spriegumiem;

d) pārbaudiet novirzes:

Lai pārbaudītu novirzes, jums jāzina koksnes elastības modulis gar šķiedrām: E= 10 LLC MPa \u003d 1000 kN / cm 2; izlieci atbilstoši projektēšanas prasībām nosaka no visas normatīvās slodzes, kas iedarbojas uz siju, q n \u003d 0; 0277 kN / cm

Mēs nosakām novirzi saskaņā ar konstrukcijas prasībām:

f=5q n l 0 4 /384EI x =5*0,0277*478 4 /384*1000*8573,75=2,196 cm

ierobežot novirzi atbilstoši konstrukcijas prasībām

f u = l/150 = 500/150 = 3,3 cm;

f = 2,196 cm< f u =3,3 см - прогиб бал­ки в пределах нормы;

Novirze atbilstoši estētiskajām un psiholoģiskajām prasībām nosaka -

no ilgstošas ​​​​slodzes (pastāvīgas un pagaidu

ilga slodze)

q l n =q n grīdas *l gr -p n l gr +p l n l gr + q n sijas =

1,8*1,4-1,5*1,4+0,3*1,4+0,25=1,09 kN/m

f=5q n l 0 4 /384EI x =5*0,0109*478 4/384*1000*8573,75=0,86 cm

Maksimālo novirzi nosaka, ņemot vērā interpolāciju, kausa garumam 5 m

f u = l/183 = 500/183 = 2,73 cm.

f=0,86 cm

Secinājums: pieņemam siju ar sekciju 15x19 cm no Sibīrijas ciedra, otrās šķiras koka

Metāla grīdas sijas aprēķins.

Saskaņā ar iepriekšējo aprēķinu aprēķiniet grīdas siju, kas izgatavota no velmētas I veida sijas. Tiek pieņemts, ka sija balstās uz pilastru un tērauda kolonnu. Mēs savācam slodzi uz sijas no kravas telpas ar garumu l gr \u003d 1,4 m. Slodze uz pārklāšanās kvadrātmetru q n pārklāšanās = 11,8 kPa; q pārklāšanās = 15,34 kPa. Sijas tekošā metra paša svars ir aptuveni pieņemts q n sijas = 0,50 kN / m; f = 1,05;

q sijas = q n sijas f =1,05*0,50=0,53kN/m

n=0,95.

Sijas atbalsta shēma uz pilastra un tērauda kolonnas; l ef - aptuvenais sijas garums (attālums no sijas atbalsta platformas centra kreisajā balstā līdz atbalsta platformas centram uz labā balsta)

1. Nosakām slodzi, kas iedarbojas uz sijas tekošo metru: o standarta slodze

q n \u003d q n grīdas * l gr + q n sijas \u003d 17,02 kN / m \u003d 0,1702 kN / cm;

normatīvā ilgtermiņa slodze - kopējā pagaidu slodzes vērtība tirdzniecības stāvu grīdā p p \u003d 4,0 kPa,

samazināta vērtība, kas ir īslaicīga ilgstoša slodze, p l n \u003d 1,4 kPa:

q l n \u003d q n -p n l gr + p l n l gr \u003d 17,02-4 * 1,4 + 1,4 * 1,4 \u003d 13,38 kN / m \u003d 00,1338 kN / cm;

q \u003d q grīdas * l gr + q sijas \u003d 15,34 * 1,4 + 0,53 \u003d 22,01 kN / m;

projektētā slodze, ņemot vērā atbildības uzticamības koeficientu

n=0,95

2. Mēs sākotnēji ņemam atbalsta plāksnes un sijas atbalsta malas izmērus un nosaka tās paredzamo garumu:

l ef \u003d l- 85 - 126 \u003d 4500 - 85 - 126 \u003d 4289 mm \u003d 4,29 m.

3. Mēs uzstādām aprēķina shēmu (Zīm.) un nosaka maksimālo šķērsspēku un maksimālo momentu.

Q=ql ef /2=20,91*4,29/2=44,85 kN

M = ql ef 2 /8 = 20,91 * 4,29 2/8 = 48,1 kN * m

4. Saskaņā ar tabulu. 50* SNiP II-23-81* nosaka konstrukciju grupu, pie kuras pieder sija, un nosaka tēraudu: konstrukciju grupa - 2; mēs pieņemam tēraudu C245 no lietošanai pieņemamiem tēraudiem. Tērauda projektētā pretestība atbilstoši tecēšanas robežai (ņemot vērā, ka sija ir izgatavota no profilētā tērauda un iepriekš velmēta līdz 20 mm) R y \u003d 240 MPa \u003d 24,0 kN / cm 2 (tabula 2.2). Darba stāvokļa koeficients y c = 0,9.

5, Nosakiet nepieciešamo staru moduli W x:

P x \u003d M / R y c \u003d 48,1 / (24 * 0,9) \u003d 2,23 * 100 \u003d 223 cm 3

6. Pēc sortimenta pieņemam I-staru 20 Sh1, kura pretestības moments ir tuvu vajadzīgajam. Mēs izrakstām I veida sijas raksturlielumus: W x \u003d 275 cm 3; I X \u003d 826 cm 4; S x = 153 cm 3; sienas biezums

t = 9 mm; augstums h=193 mm; platums b = 150 mm; 1 m garuma masa ir 30,64 kg / m, kas ir tuvu sākotnēji pieņemtajai - slodzes atstājam nemainīgas.

7. Mēs pārbaudām izturību pret bīdes spriegumiem :

\u003d QS x / I x b \u003d 44,85 * 153 / 826 * 0,9 \u003d 2,87 kN / cm 2

Rs c = 0,58 Ry c = 0,58 * 24 * 0,9 \u003d 12,53 kN / cm 2 (R s \u003d 0,58

R y -aprēķinātā bīdes pretestība); = 1,12 kN/cm2< R s y c = 2,87 кН/см 2 ; прочность обеспечена.

Tā kā dzelzsbetona plātnes ir balstītas uz augšējo hornu, kas neļauj sijai zaudēt stabilitāti, mēs neaprēķinam kopējo stabilitātes zudumu. Nav arī koncentrētu spēku, tāpēc nav nepieciešams pārbaudīt lokālos spriegumus.

8. Pārbaudiet sijas stingrību:

galīgā novirze atbilstoši estētiskām un psiholoģiskām prasībām tiek noteikts atkarībā no elementa garuma ar interpolāciju (maksimālā novirze 4,5 m garai sijai ir starp novirzes vērtībām sijām, kuru garums ir 3 m un 6 m, un ir vienāds ar: f un = l/175=429/175=2,45 cm);

galīgā deformācija atbilstoši projektēšanas prasībām f u = l/150 = 429/150 = 2,86 cm.

Tērauda elastības modulis E \u003d 2,06-10 5 MPa \u003d 2,06 * 10 4 kN / cm 2.

Izlieces vērtību atbilstoši estētiskajām un psiholoģiskajām prasībām nosaka no normatīvās ilgtermiņa slodzes q darbības. l n = 0,1338 kN/cm:

f=5q l n l ef 4 / 384EI x \u003d 5 * 0,1338 * 429 ^ 4 / (384 * 2,06 * 10 ^ 4 * 826) \u003d 1,08 cm

Izliece saskaņā ar konstrukcijas prasībām tiek noteikta no visas standarta slodzes q n \u003d 0,1702 kN / cm:

f=5qn l ef 4 / 384EI x \u003d 5 * 0,1702 * 429 ^ 4 / (384 * 2,06 * 10 ^ 4 * 826) \u003d 0,847 cm

f = 1,08 cm

Siju novirzes atbilstoši estētiskajām, psiholoģiskajām un strukturālajām prasībām ir normas robežās. Izlieces atbilstoši tehnoloģiskajām prasībām netiek ņemtas vērā, jo pārklāšanās garumā nenotiek tehnoloģiskā transporta kustība. Izviržu ievērošana atbilstoši fizioloģiskajām prasībām neietilpst mūsu kursa ietvaros.

Secinājums: beidzot pieņemam I-siju 20 Sh1, lai izgatavotu siju, kas atbilst stiprības un stingrības prasībām.

Dzelzsbetona grīdas aprēķins.

Dzelzsbetona grīdu ietekmē slodze qner=13,4 uz 1m 2 . noteikt nepieciešamo pastiprinājuma laukumu. Sijas materiāls smagā betona klase B35, gareniskā darba stiegrojuma klase A-III, griezumu skat. att.

Siju atbalsta shēma

Lēmums

1. Mēs savācam slodzi uz 1 sijas lineāro metru:

pārklāšanās q = 11,8 kPa;

slodze uz 1 m no sijas paša svara (dzelzsbetona īpatnējais svars = 25 kN/m 3) g sijas =bh

f =0,35*0,6*25*1,1=5,7kN/m;

slodze uz 1 m siju, ņemot vērā savu svaru ar garumu

kravas zona l gr = 1,4 m:

q \u003d q pārklāšanās *l gr + q sijas \u003d 11,8 * 1,4 + 5,7 \u003d 22,22 kN / m;

ņemot vērā atbildības uzticamības koeficientu

n \u003d 0,95q \u003d 22,22 * 0,95 \u003d 21,11 kN/m

2. Nosakiet aptuveno stara garumu: l 0 =l- 40-l op / 2 - l op / 2 \u003d 4500-40-230 / 2-170 / 2 \u003d 4260 mm \u003d 4,26 m.

3, Mēs veicam statisku aprēķinu (izveidojam aprēķina shēmu, nosakām diagrammas J , M un atrodiet šķērsenisko spēku un momenta maksimālās vērtības

Q=ql 0 /2=21,11*4,26/2=44,96 kN

M = ql 0 2 /8 = 21,11 * 4,26 2/8 = 47,89 kN * m.

4. Mēs uzdodam sev materiālus: pieņemam smago betonu, kas cietēšanas laikā pakļauts termiskai apstrādei atmosfēras spiedienā, spiedes stiprības klase B35, y b 2 \u003d 0,9; A-III klases karsti velmēti stieņu piederumi. Mēs uzrakstām materiālu stiprības un deformācijas raksturlielumus:

R b = 19,5 MPa; R bt = 1,30 MPa; Eb \u003d 34,5 * 10 3 MPa; R s = 365 MPa;

R SW = 285 MPa; E s \u003d 20 * 10 4 MPa.

Projektēšanas shēma un diagrammas

5. Nosakām attālumu no stiegrojuma smaguma centra līdz galējai izstieptai betona šķiedrai a un nosaka sijas darba augstumu A 0: ņemam a = 5,0 cm; h 0 \u003d h- a = 60-5 \u003d 55 cm.

6. Atrodiet koeficienta A 0 vērtību:

A 0 \u003d M/R b b 2 bh 0 2 = 4789 / 1,95 * 0,9 * 35 * 55 2 \u003d 0,03

7. Pārbaudām, vai koeficienta A 0 vērtība nav lielāka par robežvērtību A 0R; A 0 = 0,03< А 0R = 0,425.

8.=0.79

9. Atrodiet vajadzīgo pastiprinājuma laukumu:

A s = M/ h 0 R s \u003d 4789 / (0,79 * 55 * 36,5) \u003d 3,02 cm 2

Mēs pieņemam 6 stieņus ar diametru 8 mm.

10. Pārbaudiet sijas stiegrojuma procentuālo daudzumu:

\u003d A s * 100 / bh 0 \u003d 30,2 * 100 / (35 * 55) \u003d 0,16%

Armatūras procentuālais daudzums ir lielāks par minimālo, kas vienāds ar 0,05%.

11. Nosakām montāžas piederumus:

A" s\u003d 0,1 A s \u003d 0,302 cm 2 , pieņemt 1 stieni ar diametru 8mm;

12. Nosakiet šķērsenisko stieņu diametru:

d sw> 0,25ds=0,25*8=2mm

Mēs pieņemam šķērseniskos stieņus ar diametru 3 A-III, A sw = 0,071 cm 2 (ar-

sijas šķērsgriezums – skatīt att.)

Siju sekcijas pastiprināšana

13. Izbūvējam sijas rāmi:

nosaka atbalsta sekciju garumu 1/4 l= 1/4 4500 = 1125 mm;

nosaka nepieciešamo šķērsenisko stieņu pakāpienu uz atbalsta sekcijām s = h/2=300mm, kas ir vairāk nekā 150 mm; mēs ņemam stieņu soli s = 150 mm;

nosaka šķērsenisko stieņu soli sijas vidū s = 3/4 h = 450 mm, kas ir mazāks par 500 mm; pieņemt soli 300 mm; konstruējot rāmi, atbalsta sekciju izmēri tiek nedaudz mainīti, lai tie būtu daudzkārtēji no pieņemtajiem šķērsenisko stieņu pakāpieniem.

Siju sekcijas pastiprināšana

14. Pārbaudiet stāvokli:

J Q b , min = b 3 (1+ f+ n)=R bt b 2 bh 0 \u003d 1,30 * 0,9 * 35 * 55 * 55 \u003d 147420N \u003d 147,42 kN,

Mēs pārbaudām, vai šķērsspēka šķērsspēks, ko uztver betons, ir lielāks vai mazāks: Q \u003d 44,96 kN

Secinājums: Izgatavojam dzelzsbetona pārseguma siju ar sekciju 350x600mm, armējam pēc aprēķina.

Pārklāšanās mazstāvu ēku celtniecībā ir:

? Koka uz koka vai metāla sijām;

? Monolīts dzelzsbetons uz metāla sijām;

? Saliekamās dzelzsbetona pārseguma plātnes (tā kā tās ir ieklātas bez aprēķina, turpmāk par to netiks izskatīts).

E Aprēķina elementi pārklāšanai:

? Grīdas plāksne;

? Konsoles nesošās sijas (ir viens balsts sienā, balkoniem);

? Nesošie bloki (sijas ar galiem balstās uz nesošajām sienām, griesti starp stāviem un bēniņiem).

Koka grīdām sijas koka stieņa vai baļķa formā tiek izmantotas kā nesošās sijas. Kā arī metāla sijas velmētu profilu veidā, piemēram, I-siju, kanālu, stūri. Kā grīdas plātne, kas balstās uz nesošajām sijām, tiek izmantots grīdas segums vai plāksne no dēļiem.

Monolītā dzelzsbetona grīdām kā nesošās sijas tiek izmantotas metāla sijas velmētu profilu veidā, piemēram, I-siju, kanālu, stūri. Kā pārseguma plāksne kalpo monolīta dzelzsbetona plāksne, kuru atbalsta nesošās sijas.

Koka grīdas sija ir ekonomiskākais variants. Tās ir viegli izgatavojamas un uzstādāmas, tām ir zema siltumvadītspēja salīdzinājumā ar tērauda vai dzelzsbetona sijām. Koka siju trūkumi ir zemāka mehāniskā izturība, kam nepieciešamas lielas sekcijas, zema ugunsizturība un izturība pret mikroorganismu bojājumiem. Tāpēc koka grīdas sijas rūpīgi jāapstrādā ar antiseptiķiem un antipirēniem.Koka siju optimālais laidums ir 2,5-4 metri. Labākā koka sijas sekcija ir taisnstūrveida ar augstuma un platuma attiecību 1,4:1. Sijas ir ievestas sienā vismaz par 12 cm un hidroizolētas lokā, izņemot galu. Siju labāk nostiprināt ar sienā iestrādātu enkuru.Izvēloties grīdas siju sekciju, tiek ņemta vērā tā paša svara slodze, kas starpstāvu griestu sijām parasti ir 190-220 kg / m? , un pagaidu slodze (darba), tās vērtība tiek pieņemta vienāda ar 200 kg / m? . Grīdas sijas tiek liktas gar īsu laiduma posmu. Koka siju uzstādīšanas soli ieteicams izvēlēties vienādu ar rāmja statīvu uzstādīšanas pakāpi.Zemāk ir vairākas tabulas ar minimālo koka siju sekciju vērtībām dažādām slodzēm un laiduma garumiem:

Koka grīdas siju sekciju tabula atkarībā no laiduma un uzstādīšanas soļa, ar slodzi 400 kg/m?. - ieteicams paļauties uz šo slodzi

Ja neizmantojat izolāciju vai neplānojat noslogot grīdas (piemēram, neapdzīvotu bēniņu grīdu), varat izmantot tabulu koka grīdas siju zemākām slodzes vērtībām:

Koka grīdas siju minimālo sekciju tabula atkarībā no laiduma un slodzes, ar slodzi no 150 līdz 350 kg/m? .

Ja taisnstūrveida siju vietā izmantojat apaļus baļķus, varat izmantot šo tabulu:Kā grīdas sijas izmantoto apaļo baļķu minimālais pieļaujamais diametrs atkarībā no laiduma pie slodzes 400 kg uz 1 m?

I-beam metāla grīdas sija ir vairākas priekšrocības, tikai ar vienu trūkumu - augstās izmaksas. Metāla I-siju var nosegt lielus laidumus ar ievērojamu slodzi, metāla tērauda sija ir nedegoša un izturīga pret bioloģiskām ietekmēm. Tomēr metāla sija var sarūsēt, ja nav aizsargpārklājuma un telpā ir agresīva vide.Vairumā gadījumu amatieru būvniecībā, veicot aprēķinus, jāpieņem, ka metāla sijai ir eņģes balsti (tas ir, gali nav stingri nostiprināti kā tērauda karkasa konstrukcijā). Slodze uz griestiem ar tērauda I-sijām, ņemot vērā to pašu svaru, jāaprēķina kā 350 kg / m? bez klona un 500 ar klonu kg/m? Soli starp I veida sijām ieteicams būt vienādam ar 1 metru. Ekonomijas gadījumā ir iespējams palielināt pakāpienu starp metāla sijām līdz 1,2 metriem.Tālāk ir parādīta tabula I-siju metāla siju skaita izvēlei dažādos virzienos un garumos:

Dzelzsbetona grīdas sijas Būvējot dzelzsbetona sijas, jāievēro šādi noteikumi:

1. Dzelzsbetona sijas augstumam jābūt vismaz 1/20 no atvēruma garuma. Sadaliet atvēruma garumu ar 20 un iegūstiet minimālo sijas augstumu. Piemēram, ar 4 m atvērumu sijas augstumam jābūt vismaz 0,2 m.

2. Sijas platumu aprēķina, pamatojoties uz attiecību 5 pret 7 (5 - platums, 7 - augstums).

3. Sija jāpastiprina ar vismaz 4 armatūras stieņiem d12-14 (var būt biezāks no apakšas) - pa diviem augšā un apakšā.

4. Betonēt vienā reizē, bez pārtraukumiem, lai iepriekš uzklātā javas daļa nepaspētu satvert pirms jaunas porcijas ieklāšanas. Siju betonēšana ar betona maisītāju ir ērtāka nekā maisītāja pasūtīšana. Mikseris ir labs lielu tilpumu ātrai izliešanai.