Нека разгледаме на реални примери възлите на опора или свързване на конструкции и да определим с какво си имаме работа: с панта или прищипване.
Сглобяема плоча с опора от две страни.
Това е класическият калъф за панти. Дълбочината на опората на плочата се определя от стандартната серия и е по-малка от височината на секцията на плочата. При такива условия, докато се огъва, плочата спокойно ще се завърти върху опора - върху шарнирна опора. Освен това е невъзможно да се прищипне плочата, като се постави по-дълбоко в стената, т.к. в него веднага ще се появят моменти върху опората (при шарнирна схема моментът върху опората е нула) и практически няма горна армировка за възприемане на тези моменти в сглобяеми плочи.
Схема за изчисление на такава плоча:
Монолитна едноетажна плоча (греда), поддържана от зидария.
Всичко зависи от дълбочината на вкарване на плочата в стената.
Ако с височина на плочата 200 мм поддържате плочата със 150-200 мм, тогава това е панта.
Ако горната армировка навлезе в опората за дължината на закрепването или се вземат специални мерки под формата на заваръчни плочи (шайби) в краищата на армировката, тогава това е прищипване.
Ако дълбочината на опора е "нито това, нито онова" - т.е. повече от височината на секцията, но по-малко от дължината на закрепването, тогава това е неприятният случай, когато трябва не само да проектирате, но и да изчислите всички детайли на монтажа и да проверите дали могат да издържат на такава подигравка. Първо, инсталирането на горната работна армировка вече е задължително. Второ, той трябва да бъде проектиран за моментите, произтичащи от това прищипване. На трето място, адекватността на неговото закотвяне трябва да се провери чрез изчисление.
Схемата за проектиране на плоча с един участък е както следва:
За монолитна гредавсичко е същото, дълбочината на вграждане за опцията за прищипване може да бъде спасена само чрез огъване на горния прът надолу. Но както при плочата, така и при гредата, натоварването на зидарията трябва да бъде достатъчно и проверено чрез изчисление.
Балконна плоча (греда) конзолна.
Това е стандартна схема с опора под формата на щипка - в никакъв случай не трябва да има панта, дори не трябва да има непълна щипка - само 100% твърд възел. В противен случай системата ще бъде геометрично променлива: балконът под натоварване ще включи опората с всички последствия.
Ето защо, когато се проектира опората на конзолен балкон, е необходимо внимателно да се разработи и изчисли твърдата опора. AT тип серия 2.130-1 брой. 9, можете да се запознаете с опорните възли на балконски плочи и да разберете на какъв принцип се постига прищипване. Първо, това е достатъчно вмъкване на плочата в стената. На второ място, това е значително тегло на зиданата стена отгоре. Трето, това е задължително закотвяне Горна частчасти от плочата в компресирана конструкция - в решенията от серията това става чрез заваряване на анкери към ипотеката в балконската плоча, които са здраво закрепени в стенните конструкции (закрепването се изчислява). И трите условия трябва да бъдат балансирани и като цяло да дават надеждна щипка. При носещи греди трябва да се използва същият принцип: дълбочина на опората плюс анкериране на горната част на гредата.
В случай на монолитна конзолна плоча или греда, положена върху масивна стена, е необходимо да се забие горната армировка на конзолата в стената за дължината на анкерирането - това ще осигури прищипване.
Ако балконът се превърне в плоча (т.е. всъщност това е плоча с конзолен обхват на балкона), тогава няма нужда да се притеснявате за твърд възел - достатъчна е обикновена шарнирна опора на стената.
Ако правите балкон в съществуваща сграда, е много трудно да проектирате и изпълните чиста щипка, затова се опитайте да избягвате чисти конзоли и направете балкони с скоби.
Балкон или конзолна греда.
Такова решение се избира в няколко случая: ако е продиктувано архитектурно решение; ако строителството се извършва в съществуваща сграда; ако конзолата без подпора не издържа значително натоварване.
Колко добра е тази конзола? Фактът, че в съвкупност конструкцията е конзолна, но поотделно, всеки опорен възел е шарнирно закрепен с ограничено вертикално и хоризонтално движение - и такива възли не изискват изчисление и е много по-лесно да се проектират и реализират, отколкото да се притискат. Основното тук е да се осигури надеждно ограничаване на хоризонталното движение: ако подпората е закрепена с болтове, тогава трябва да има достатъчно от тях за изваждане; ако конструкцията е просто положена в стената, тогава трябва да има анкери, забити в зидарията и т.н.
Схемата за проектиране на такъв балкон е както следва:
Хоризонталната греда е фиксирана в стената с ограничени вертикални и хоризонтални движения. По дължина е неразрязан. В участъка (или на ръба) хоризонталната греда се окачва на скоба, която от своя страна се опира на стената с ограничено вертикално и хоризонтално движение.
Многодиапазонна греда, поддържана от зидани стени.
Такава греда в средните участъци винаги има шарнирна опора, но на крайните опори може да има както щипка, така и панта. Всичко се дължи на размера на участъците и възможността за прищипване на гредата. Ако участъците са големи или ако размерите на участъка са различни и влияят неблагоприятно на момента на участъка в крайните участъци (например крайните участъци са много по-големи от средните), тогава можете да опитате да приложите прищипване върху крайните опори . По принцип крайните опори са направени шарнирно.
Многоетажна плоча, поддържана от метални греди.
Тази плоча има абсолютно същия принцип като многодиапазонната греда, описана в предишния случай. Крайните опори на такава плоча могат да бъдат греди или стени на сграда. Ако крайните опори са греди, тогава е трудно да се организира прищипване, когато се опира върху тях; шарнирната опора се използва тук като стандарт.
Бих искал да обърна внимание на следващата точка. При многопролетно припокриване с големи размери трябва да се направи в него разширителна фуга. Ако натоварванията са значителни, тогава при закрепване на екстремните опори в екстремните участъци възникват значителни моменти на огъване, които изискват значително укрепване - и това не винаги е рационално за плочи с малка дебелина. В този случай препоръчвам да обмислите възможността за подреждане на шев не върху греда, а в участък: тогава две плочи ще имат конзолен надвес. В този случай моментите ще бъдат балансирани и подсилването ще бъде хармонично.
Монолитна сутеренна стена.
Стената на мазето винаги се влияе от хоризонталния натиск на земята и колкото по-дълбоко е мазето, толкова по-голям е ефектът на хоризонталния натиск върху конструкциите.
При определяне на проектната схема за стената на мазето е необходимо да се разгледа схемата в две посоки. Първият и най-важен е вертикален разрез по стената. Трябва да разгледаме два възела: горен и долен.
Възможно е да има липса на опора в горния възел (ако таванът не се опира на стената); панта с ограничено хоризонтално движение (ако има шарнирна опора за пода - например сглобяеми плочи); твърд възел (ако връзката между стената на мазето и тавана е твърда - напр. монолитна конструкция). Подпора в този случай се има предвид в хоризонтална посока, т.к. основното натоварване, което имаме, е хоризонталното налягане на почвата.
В долната връзка на стената с лентата за фундамент се оказва основно твърда - организирането на пантата там е трудоемко и няма много смисъл.
Сега за друга, хоризонтална част от стената. Ако дължината на стената не е ограничена в движение (няма перпендикулярни стени), тогава не е необходимо да се има предвид хоризонтален участък при изчислението. Но ако има перпендикулярни стени, разположени доста често, тогава трябва да изчислите стената и в хоризонтална посока, т.к. от една страна действа натиска на почвата, от друга страна, стените служат като опори и се получава непрекъсната конструкция с много участъци, в която възникват както участък, така и опорни моменти - съответно е необходимо да се провери хоризонталната армировка на стената, като се вземе предвид местоположението на перпендикулярни стени. Такава стена се счита за многопролетна непрекъсната плоча с ширина 1 m (условно от стената се изрязва метър хоризонтална лента); средните опори са панти, а крайните зависят от връзката с перпендикулярни стени - по същество това е прищипване.
Конюгиране на стоманобетонна колона с фундамент.
По принцип при стоманобетон интерфейсната схема е прищипваща, т.к. пантата е по-трудна за организиране (особено в монолит).
В сглобяемата версия колоната е дълбоко вградена в ръкава (изчислява се дълбочината на вграждане), а в монолитната версия се правят издатини на армировката от основата в колоната, които се вкарват поне по дължината на припокриването в колоната и дължината на анкерирането в основата.
Ако искате да се занимавате с някакъв конкретен пример за свързващи структури, пишете в коментарите и вашият случай ще бъде добавен към статията.
Панта или прищипване - какво да изберем?
Естествено, има такива схеми, в които всичко вече е предварително определено - недвусмислена панта (както в сглобяемите кухи плочиподове) или недвусмислено прищипване (конзолна балконска плоча). Но има такива опции, когато изборът е даден на дизайнера - и в началото е много трудно да се реши как да се изготви схема за проектиране, за да се получи най-добрият резултат. Нека разгледаме някои случаи.
Връзката на скарата с пилоти - панта или твърда връзка?
Както знаете, решетката може да се поддържа на купчини или шарнирно, или твърдо. И често е много трудно да се разбере, но коя опция да изберете? Първо, трябва да прочетете SNiP „Основи на купчини“, който определя условията, които позволяват шарнирна опора - няма толкова много от тях, някои от вашите въпроси ще бъдат незабавно елиминирани. И тогава трябва да анализирате самия дизайн като цяло.
Ако основа върху една купчина, тогава връзката на купчината с решетката трябва да бъде твърда, в противен случай няма да има стабилност.
Кога купчина храстследва да се дефинира следното:
1 - ако основата възприема само вертикално натоварване (без моменти и напречни сили), може да се има предвид шарнирна опора;
2 - ако в купчините възникнат сили на разкъсване (когато моментът се прехвърля от колоната през решетката), тогава връзката е само твърда.
Кога лентова решетка:
1 - ако изчислението на решетката показва значителни пренапрежения в нея поради твърда връзка с пилоти, трябва да се разгледа вариантът с шарнирна опора;
2 - ако хоризонталните сили (вятър или натиск на почвата) се предават на решетката, връзката с пилотите трябва да бъде твърда.
Кога скара под формата на плочаможете да използвате шарнирна връзка, ако не е противопоказана от SNiP "Основи на пилоти" и ако няма разкъсващи сили в купчините.
Кога лентова решетка в шпунтова (подпорна) стена от пилоти:
1 - ако решетката служи просто лентов лъчи нищо не почива върху него, по-добре е да изберете шарнирна връзка;
2 - когато опорите за надлез или подобни конструкции са разположени върху решетката, предаващи сили от ветрови натоварвания, връзката трябва да е твърда.
За купчина шарнирната опора е по-изгодна, т.к. тогава не му се предава огъващ момент; но този тип поддръжка не винаги се разрешава от SNiP;
При наличие на сили на разкъсване, връзката на купчината с решетката винаги трябва да бъде твърда, така че конструкцията да не губи стабилност (и силата на разкъсване често се появява, когато моментът от колоната се разложи на няколко сили);
И купчини, и решетка само се възползват въртящ се, така че ако няма абсолютно никакви противопоказания, трябва да изберете панта.
Основното нещо, което трябва да запомните: винаги с твърда връзка на купчина с решетка, моментите в скарата се прехвърлят върху купчините и това трябва да се вземе предвид при изчисляването на купчината.
Поддържане на метална или стоманобетонна рамка върху фундамент.
В случай на рамки, решението за поддържане на основата често идва след избора на дизайна на самата рамка.
Ако рамка с твърди съединения за свързване на напречни греди към колони, тогава е най-рационално да изберете шарнирно съединение, когато се опира върху основата - такава рамка няма да пострада при шарнирно свързване, но основата ще се възползва, защото. моментът е нула, което означава, че основата ще бъде по-малка и по-икономична. Да, и при изчисляване на такава рамка ще има до шест степени на свобода по-малко сложност - а при ръчно изчисление това е много.
Ако напречните греди в рамката са шарнирно закрепени към колоните, тогава колоните трябва да бъдат здраво свързани с основата, в противен случай ще получим геометрично променлива система.
Но понякога, след като сме решили рамковата схема (например напречните прътове са шарнирни, а колоните са притиснати в основите), получаваме неблагоприятен резултат (например основите са неприемливо големи при дадените условия). След това трябва да промените проектната схема и да проверите опцията с твърди възли в рамката и панти в точката на опора върху основата.
Често самите материали диктуват избора на дизайнерска схема за нас: например е трудно да се организират панти в монолитен стоманобетон, така че най-често има всички възли (както в рамката, така и на мястото, където колоните лежат на основата ) са твърди. И това също е наред. Основното е, че трябва да бъде проектирано според схемата на проектиране.
Подови плочи и греди.
В тази тема също има какво да опитате, за да натрупате опит и да научите как да избирате. по най-добрия начинсхема за изчисление от първия път.
AT стоманобетонни плочии греди при прищипване се появява значителна горна армировка. Естествено, това води до увеличаване на разходите, но е рационално при конструкции с големи разстояния. Понякога се оказва, че при голям обхват увеличаването на напречното сечение на гредата или височината на плочата само влошава работата (тъй като натоварването от собственото му тегло се увеличава); но прищипването дава своите положителни резултати - върху опорите се появява огъващ момент, който ни дава горната армировка, но в участъка моментът намалява и като цяло конструкцията преминава според изчислението. В същото време обаче никога не бива да се забравя, че притисната греда или плоча предава сила върху конструкциите, върху които се опира.
Все пак прищипването трябва да се използва при плочи и греди, при които е важно да се намали деформацията или да се намали отварянето на пукнатини - по-малък момент в участъка означава по-малко деформация.
Друго специално нещо е плоча, която лежи от четири страни. Поради такава опора вече работи по такъв начин, че става необходимо да се монтира горната армировка в плочата (особено по-близо до ъглите). Поради това често е рационално, ако е възможно, да се прищипне плочата и да се провери дали армировката ще бъде по-малка.
Поддържащи ръбови плочи или вторични греди.
Всяка многопролетна конструкция, независимо дали е плоча или вторична греда, има краен участък, в който се опира на гредата от едната страна. И във връзка с такова едностранно натоварване, носещата греда изпитва усукване, често значително. И в такива случаи, когато при изчисляване на усукването напречното сечение на гредата нараства до невъобразими размери, на помощ ни идва шарнир. Ако плочата или вторичната греда са шарнирни, тогава екстремната опорна греда ще бъде разтоварена, моментите няма да бъдат прехвърлени към нея и ситуацията ще престане да бъде критична. Ясно е, че не винаги е възможно да се проектира шарнирна опора (особено в монолитна версия), но понякога дори в монолит е по-добре да се направи екстремна греда с конзола и да се закачи плочата върху тази конзола. Все още има вариант (но ако архитектурата го позволява) - носещата плоча да се изведе конзолно под формата на балкон; тогава опорната греда не е напълно, но ще бъде разтоварена.
Може да прочетете и по темата за пантите и прищипването.
18-01-2013: владимир
в схема 1 във формулите на момента върху опорите l не е на квадрат?
18-01-2013: д-р Лом
При концентриран товар във формулите за моменти дължината на квадрат не може да бъде.
27-02-2013: Вадим
27-02-2013: д-р Лом
За да се изчислят непрекъснати греди с три или повече участъци, е по-лесно да се формулира уравнение на три момента. Не мога да обясня какъв вид уравнение е това във формата за коментари и все още нямам статия по тази тема. Можете да видите статията: "Двойни греди". Принципите, описани в тази статия, могат да бъдат приложени и към греди с три участъка.
11-05-2013: Дмитрий
„Таблица 2. Едноетажна греда с твърдо захващане на опора А и артикулирана опораБ. Фигура 1.2 „Възможно ли е да се брои по тази схема за x=a?
Трябва да знам как валът ще увисне в точката на контакт на фрезата.
11-05-2013: д-р Лом
Мога. Във вашия случай обаче би било по-правилно да изчислите не само огъването, но и въртящия момент.
11-05-2013: Дмитрий
Можете ли да публикувате формулата за моя случай, когато x=a. Страхувам се, че грешката в изчислението ще надхвърли технологичната, от преизчисляване на толкова дълга формула.
- В книгата пише, че валовете се огъват много малко от въртящия момент, така че обикновено не се съобразяват.
11-05-2013: Дмитрий
"Таблица 2. Греда с един участък с твърдо захващане на опора A и шарнирна опора B. Фигура 1.2" Можете ли да публикувате формулата за конкретния случай x=a? Това означава, че x=a трябва да се вземе по време на интегрирането. Тогава формулата трябва да бъде значително опростена.
Благодаря ти!
11-05-2013: д-р Лом
x=a е частен случай на дадените формули, т.е. на разстояние от началото на лъча, равно на a:
Ma = Aa + MA. С отклонение същата история.
Освен това, ако разгледаме сечението на гредата при x>a, тогава формулите ще бъдат още по-сложни. Нищо не мога да направя по въпроса, но мога да посъветвам следното. Максималното отклонение във вашия случай ще бъде, когато натоварването е приложено приблизително в средата на вала, т.е. когато a? b, колкото по-близо преместите фреза до една или втора опора, увеличавайки разстоянието a или b, толкова по-малко ще се получи отклонение. Следователно е много по-лесно да се изчисли максималното отклонение съгласно схема 1.1 и за да сте сигурни, направете допълнителен марж, т.е. увеличете изчисленото по този начин отклонение с 3-5%, малко вероятно е отклонението, получено чрез точно изчисление, да бъде по-голямо, но можете да го увеличите с 10-15% за по-голяма сигурност.
14-05-2013: Вяра
Здравейте, може ли да се види някъде изчислението (извеждане на формулата за огъващия момент) за случая на натоварваща таблица 1, клауза 2.5 за триъгълник?
14-05-2013: д-р Лом
Всички формули, използвани за съставянето на таблиците, останаха на хартия (отнема твърде много време за въвеждането им). Освен това има няколко метода за изчисляване на статично неопределени структури. В случая е използвана техника, която е описана достатъчно подробно в статията „Греди с две участъци“ (http://website/item230.html)
27-07-2013: Дмитрий
От Уважаеми докторе Scrap! Как правилно да изчислим греда с три участъка върху шарнирни опори от равномерно натоварване, ако всички участъци са различни?
27-02-2013: Д-р Лом
За да се изчислят непрекъснати греди с три или повече участъци, е по-лесно да се формулира уравнение на три момента. Не мога да обясня какъв вид уравнение е това във формата за коментари и все още нямам статия по тази тема. Можете да видите статията: "Двойни греди". Принципите, описани в тази статия, могат да бъдат приложени и към греди с три участъка.
Това изчисление има много специфично практическо приложение - изчисляване на натоварванията върху осите на товарните автомобили. Камионът е с ремарке с 4 крака. Първият се опира на теглича на трактора, другите три - осите на колелата, разположени на разстояние (основа) от теглича и на същото разстояние една от друга. равномерно/неравномерно разпределен товарвътре в тялото успях да доведа до точково натоварване с определена координата. Но разпределението на товара между осите на колелата - уви. Ще бъда благодарен за всякаква помощ/съвет относно материала.
27-07-2013: ординарец Петрович
Ех, приятелю, трябва да отидеш в друга болница, ние дори нямаме такова отделение.
27-07-2013: д-р Лом
Петрович е прав, изчисляването на въртящите се валове и механизми е отделна история. Освен това трябва да се има предвид, че натоварванията няма да бъдат статични, а динамични и ударни, при това не само вертикални, които най-често се разглеждат в строителството, но и хоризонтални, които възникват при движение с ускорение.
Но можете да разгледате статиите "Многодиапазонни непрекъснати греди". По-специално, те разглеждат изчисляването на греди с три участъка. Вярно е, че вашият случай не се разглежда специално, но умението на дизайнера е да намери изход от трудни ситуации, като ги опростява. Например, във вашия случай, когато изчислявате за вертикални натоварвания (от теглото на стоките), изобщо не е необходимо да разглеждате прикачното устройство на трактора като опора. Със сигурност не съм автомобилен специалист, но ми се струва, че повечето съединителни устройства са предназначени да поемат хоризонтални натоварвания, които възникват при ускорено движение, докато движението нагоре и надолу е напълно възможно, но може и да греша.
Така ще получите греда с две участъци с две конзоли. И въпреки че нямам такава проектна схема, но тук можете да използвате принципа на суперпозиция за равномерно разпределен товар, т.е. възможно е отделно да се изчисли двуетажна неконзолна греда и две конзоли и след това да се добавят получените стойности на необходимите параметри. И ако изчислението е направено за концентриран товар вътре в участъците, тогава конзолите нямат никакво значение.
Но все пак не забравяйте съвета на Петрович, изчисляването на въртящите се валове не е за мен.
29-07-2013: Дмитрий
подреден Петрович - интересува се от определяне на натоварването на оста в статично състояние. В този режим реакцията на осите, тежестта на товара и тежестта на самото ремарке е напълно съобразена със схемата с гредата и реакциите на опорите.
29-07-2013: ординарец Петрович
Разбира се, не е моя работа да влизам в делата преди Хтур, но докато си почиват, ще си поговоря с вас.
Ако за статично състояние, тогава вашето изчисление и бутилка пиян не си струва, защото трябва да изчислите само две оси. В крайна сметка за какво е необходима третата ос? - за застраховка. Ако колело на двутонен лек автомобил се спука или отлети - това е едно, но ако ремарке има 40 тона в него, и то с висока скорост, тогава не можете да се забавлявате. И следователно бавно изчислете за себе си всички опции за двуконзолна греда с един участък и ще има само две от тях и още две за едноконзолна греда с един участък, ако се вземе предвид съединителното устройство като опора, след което изберете най-натоварената.
Така си го мисля аз самият.
30-07-2013: Дмитрий
Петрович, при контрола на тежестта са наказани за претоварване на някоя от конкретните оси.Тъй като са три отзад, натоварването (по неизвестен начин) пак се разделя на трите оси.
Мога да изчислим - мога да подредя палети с товар, за да не се натоварват всички оси.
30-07-2013: Дмитрий
В крайна сметка за какво е необходима третата ос? - Тук http://www.packer3d.ru/online/veh-by-pal ясно е показано, че всички оси са включени
30-07-2013: ординарец Петрович
Леле какво! Така че веднага бих казал, че трябва да извадите всичко от себе си с пинсети. Нарисувах снимка за себе си за приятел, но добре.
Както разбрах, калкулаторът е за равномерно разположени палети, като дава равномерно разпределен товар. Ти, скъпа моя, знаеш как да подредиш палетите по такъв начин, че натоварването върху осите да е равномерно разпределено.
За това веднага ще кажа - вие плюете този бизнес. Теоретично са възможни такос, но за това половината от товара или повече трябва да се изхвърли.
Освен това се съмнявам, че има такива везни, че натоварването на всяка ос се определя, по-скоро отделни везни за трактора и ремаркето. Така е, нали?
Ако е така, тогава рецептата е проста, от началото на ремаркето до първата задна ос, височината на палетите е 2/3 от общата височина, от 1 задна до 3 задни оси, постепенно увеличавайте височината на палетите до пълна височина, после до пълна височина, ако ремаркето е като в caculator.
И ще имате по-равномерно разпределение на товара между осите. Или по-скоро дори не е нужно да броите - размерите на палетите няма да позволят. Освен това за изчислението са необходими твърде много данни.
И ако старецът Петрович е объркал височината, тогава на кантара ще ви кажат, че имате нужда от повече от 2/3, или по-малко.
О, на някого пресъхна гърлото от тези разговори, да отидем да пием бира, докато няма лекар.
25-11-2013: Антон
Добър ден Имам въпрос относно формула 1.2 в таблица 2. При изчисляване на отклонението по тази формула и заместване на условието x=a=b=l/2 в получения израз, изразът, даден във формулата по-горе, не се получава. Разликата е в разликата между числото пред произведението EI. При заместване се оказва не 107, а 109. Кажете ми, каква е грешката? Може ли този метод на изчисление да бъде приблизителен?
25-11-2013: д-р Лом
Факт е, че с помощта на формулата определяте стойността на отклонението в средата на участъка и в долната част на получения израз наистина ще бъде 109,7. Междувременно при греда с твърдо прищипване на една опора и шарнирнона втората опора, максималното отклонение ще бъде изместено към шарнирната опора. Ред 1 от таблица 2 показва тази максимална стойност. Тъй като разстоянието от опората A до напречното сечение с максимален обхват е по-голямо от 0,5l, тогава за определяне на тази стойност трябва да се използват формули, които отчитат действието на силата на срязване в точката на приложение (или определят стойност на отклонение, като се брои от опората B, като се вземе предвид ъгълът на въртене върху опората B). Не че тези формули са толкова сложни, но заемат много място и затова не са дадени в таблицата.
26-11-2013: Антон
Благодаря за отговора.Да, наистина си прав.Точката на максимално отклонение ще бъде малко по-близо от средата на гредата до опората на пантите.Но тук имах друг въпрос. Диференцирайки израза за намиране на отклонението, намиране на екстремума на функцията, той получава x на максималното отклонение. Замествайки тази стойност на x във формулата за отклонение при същите условия a = b = L / 2, получих 107,555 в знаменател.Не знам какъв е проблема, но и в намерих същата формула в други източници за конкретен случай (a=b=L/2).Интересува ме това, защото правя изчисления на работа и Трябва да получа точен резултат.
26-11-2013: д-р Лом
Но тук, когато става дума за десети от процента и като цяло за дробни числа, получени в резултат на доста сложни изчисления, табличните стойности наистина трябва да се считат за приблизителни. Стойността, която получавате, е по-точна, стойността на таблицата дава по-голямо отклонение и следователно допринася за малък допълнителен марж (0,2%) при изчисляване за 2-ра група гранични състояния.
27-11-2013: Антон
Разсеяхте съмненията ми.Много благодаря за обяснението и бързите отговори!
06-12-2013: Максим
2 таблица, схема 3.1. В точка B стойността на момента на диаграмата не е ли равна на стойността на приложения момент в тази точка?
07-12-2013: д-р Лом
Не работи, по-точно смисълмомент на диаграмата в точка B е равен на стойността на момента, приложен в точка B. При тази посока на действие моментът се счита за отрицателен (-M), съответно, когато отрицателен огъващ момент действа върху опора B, положителен огъващ момент възниква върху опора А, но опорната реакция на опората И ще бъде отрицателна. Ако заместим всички стойности, дадени в таблицата, в уравнението на моментите, тогава при x = l, на опора B ще получите същия отрицателен момент Mb = -M.
07-12-2013: Максим
например, m=10, L=2.
тогава Ax = 3*10/2*2 = 7,5
Ma = 10/2 = 5
Mb= 5+ 7,5 = 12,5
07-12-2013: д-р Лом
Не разбирате съвсем същността на формулите и не следвате знаците:
не Ax = 3 * 10 / 2 * 2 = 7,5, а просто реакцията на подкрепа A = 7,5. x е променлива, показваща разстоянието от началото на гредата до разглежданото напречно сечение. В точка B стойността x = L = 2.
Освен това, ако m = 10, тогава Ma = -5. След това на база Б
Mb \u003d -5 + 7,5x2 \u003d 10
09-07-2014: Зариф
Уважаеми докторе.
Имате ли стойността на парцела M за скатни покриви?
09-07-2014: д-р Лом
Вижте статията "Примери за изчисляване на греди и летви" има диаграми, съответстващи на изчислението.
11-02-2015: Санмарт
Уважаеми докторе Лом!
Имате ли формули за изчисляване на максималното отклонение и момент за двудиапазонна греда, напълно натоварена с равномерно разпределен товар с участъци с различни дължини?
Веригата е почти като на 2.3, но q се разпределя от A до C.
Ако ви мързи да напишете тези формули в редактора, изпратете ги по някакъв начин, като в сканиран формат и аз ще ви ги върна в редактора.
11-02-2015: д-р Лом
Факт е, че е физически невъзможно да се опишат всички възможни случаи на натоварване за всички възможни опции. Така че нямате късмет - ще трябва да използвате общи формули. Разделът "Статично неопределени конструкции" и по-конкретно статиите "Двупролетни греди" и "Статично неопределени греди. Уравнения на три момента" са на вашите услуги. Тук ще кажа, че е възможно да се определи максималният момент на опора B, като се използва същата схема 2.3 два пъти, а именно
MB \u003d M1 + M2 \u003d - q (l1 ^ 3 + l2 ^ 3) / (8 (l1 + l2)).
За да определите отклоненията на напречните сечения спрямо оста x, първо трябва да определите ъглите на въртене на опорите и след това да използвате общия диференциално уравнениеотклонение. Повече подробности в статията "Основи на якостта на материала. Определяне на отклонението на гредата". Но във всеки случай, каквато и да е дължината на втория участък, максималното отклонение в един от участъците ще бъде по-голямо от ql^4/185EI и по-малко от 7ql^4/768EI. Ако за вас такива граници са твърде размити и се изисква по-голяма точност, тогава само изчислението.
12-02-2015: Валентин
Здравейте доктор Лом. Исках да изясня с вас специалния случай, описан в раздел „Таблица 3. Двупролетна греда с шарнирни опори. Фиг.1.3 "Имате ли възможност да я допълните на базата на факта, че в този случай разстоянията l не са равни, а различни, т.е. l1 и l2. Интересувате се от реакциите в опорите и момента в опората. A много спешна заявка Благодаря.
12-02-2015: Санмарт
Ех... ще си спомня отдавна забравения сопромат...
Все пак благодаря!
12-02-2015: д-р Лом
Тъкмо вчера отговорих на подобен въпрос. Таблиците съдържат формули за специални случаи, но най-често срещаните. За общи случаи като вашия, формулите стават твърде тромави и видимостта се губи. В такива случаи е необходимо да се извърши пълно изчисление по метода на момента или по метода на силата, тъй като имате само една неизвестна опорна реакция.
Въпреки това, представените таблици са много удобни за предварителна оценка на конструкциите. Например, ако вашият случай на натоварване е като този в таблица 3, схема за проектиране 1.3, след това с намаляване на дължината на един от участъците, изчислените стойности и поддържащи реакциии моментът на опората и други количества ще бъде недвусмислено по-малък. По този начин опростеното изчисление само ще увеличи границата на безопасност; това знание е напълно достатъчно при изчисляване на структура, направена в 1-2 копия. Е, за масово произведени конструкции е необходимо точно изчисление.
21-03-2015: Дейвид
Уважаеми докторе Лом
аз имам двускатен покривс еднакви страни с било без опора, но твърдо фиксирани греди (заваряване), дъното може да се разглежда като панта. Възможно ли е да се приложи формулата Таблица 2 2.1 или нещо друго за изчисляване на отклоненията, ако нямате нищо против да напишете формула или линк
22-03-2015: д-р Лом
Няма да е правилно и заваркатрябва да бъдат проектирани за подходящи натоварвания, за да се осигури твърдост. Може би вашият дизайн би бил по-правилно разглеждан като триъгълна арка с издух върху опорите (вижте съответната статия).
02-04-2015: Владимир
Таблица 1, схема 1.1 Формулата за отклонение според мен е неправилна. Логично трябва да е f (l) = 0. Но в предложената формула това не работи.
02-04-2015: д-р Лом
Горната формула за определяне на отклонението, както и формулата за определяне на момента, е валидна за участъка от 0 до l / 2 (средния участък, където се прилага концентрирана сила). Тъй като гредата (метод на опора) и натоварването са симетрични, не сметнах за необходимо да давам формула за определяне на момента и отклонението във втория участък от l / 2 до l, така че има достатъчно трудности.
Но ако наистина имате нужда от него, тогава в този раздел (от l / 2 до l) трябва допълнително да извадите Q (x - l / 2) ^ 3/6 от посочения израз.
03-04-2015: Владимир
Благодаря ти много. Това 0 не го видях 03-04-2015: д-р Лом
14-08-2015: Мартин
Извън темата, но нямам идея къде точно да пиша... 14-08-2015: д-р Лом
Всъщност не съм експерт по ЯМР апаратура, но май няма нищо лошо в металната рамка (няма да има метална рамка, ще има армировка в стоманобетонни конструкции или нещо друго). Потърсете нормите за оборудване на стаи за ЯМР, също така изглежда няма ограничения за дизайна на стени и тавани. 09-09-2015: Юрий
Уважаеми докторе Лом 09-09-2015: Юрий
Не мога да реша проблеми с изчисляването на 3 и 4 сенника на вратата Моля, помогнете 09-09-2015: д-р Лом
Подобна ситуация е разгледана в статията "Определяне на силата на изтегляне (защо дюбелът не остава в стената)". Единствената разлика е, че ще имате два сенника отгоре. За да опростим изчисленията, можем да приемем, че разстоянието между горните навеси е много по-малко от разстоянието между горните и долните навеси, тогава можем да приемем, че силите, действащи върху горните навеси, са еднакви и общо равни на долните сила. Но във всеки случай натоварването на горния навес ще бъде по-голямо, отколкото на средното. Когато средният навес се измести към средата на височината на вратата, неговата роля по отношение на възприемането на силата на разкъсване значително ще намалее, но стабилността на вратата ще се увеличи. 10-09-2015: Юрий
Ти знаеш 10-09-2015: Юрий
за два контура се оказва, че силите са равни само с противоположен знак 10-09-2015: д-р Лом
Ваша грешка при избора на изчислителна схема. С 3 сенника вие разглеждате вратата като двудиапазонна греда с относително ниска твърдост, с други думи, като гъвкава греда, която под влияние на опорни реакции ще има известни деформации. Междувременно в равнината на действие на момента височината на гредата е широчината на вратата 1 м, което е много по-голямо от разстоянието между 2-те горни сенника. Тези. вратата може условно да се счита за абсолютно твърда греда, за която не са приложими дизайнерските схеми, дадени в тази статия. Вратата в този случай може да се разглежда като вид напречно сечение. 15-10-2015: Сергей
Добър ден доктор Лом. Извинете невежеството ми. Моля, кажете ми какво означава E във формулата за изчисляване на отклонението на лъч и как да го определя (E) 15-10-2015: д-р Лом
E е модулът на еластичност на материала, който ще използвате за гредата. Стойностите на модулите на еластичност за различни строителни материали можете да намерите в статията "Изчислени съпротивления и модули на еластичност за различни строителни материали". И физическото значение - в статията "Еластични и якостни характеристики на материалите". 13-03-2016: Вячеслав
Добър ден. 13-03-2016: д-р Лом
Точно така, разбира се Mx=Ax-qx^2/2. Сега ще се опитам да го оправя. Благодаря за вниманието. 30-03-2016: Тимур
Здравейте! 30-03-2016: д-р Лом
Под действието на равномерно разпределен товар, носещата способност на твърдо захванат греда е 1,5 пъти по-голяма от тази на същата греда, но върху шарнирни опори. Това по никакъв начин не зависи от дължината (ако сравним шарнирна и твърдо захваната греда със същата дължина), но видът на действащото натоварване може да повлияе на стойността на разликата. И такава разлика в носещата способност произтича от факта, че максималният момент за шарнирна греда ще бъде по-близо до средата на участъка, а за твърдо закрепена греда - на една от опорите (или на двете опори, ако натоварването е симетричен). 31-03-2016: Тимур
Просто си мислех, че носещата способност ще се увеличи с 5 пъти, а не с 2. Това по същество е стомана за опън. Можете да ходите по тел от няколко милиметра. Или ще увисне с времето? 31-03-2016: д-р Лом
Тази статия представя схеми за проектиране на относително твърди греди. По правило височината h на такива греди е 1/10 - 1/20 от дължината на участъка l. И отклонението на такива греди, като правило, не надвишава f? h/4 - h/2. Стоманените жици, въжета и други гъвкави (дори бих казал абсолютно гъвкави) нишки се изчисляват по напълно различни формули и диаграмите ще имат различен вид. По правило отклонението f на гъвкавите нишки е най-малко 5h - 6h. В гъвкавите нишки напреженията, причинени от действието на огъващ момент, са изключително малки в сравнение с напреженията на опън, които възникват при такава значителна деформация. Тези напрежения на опън трябва да бъдат компенсирани чрез хоризонтални опорни реакции. Изчисляването на гъвкавите нишки обаче е отделен въпрос. 15-04-2016: Станислав
Здравейте! Въпрос съгласно таблица 1. "Еднопролетна греда с твърдо захващане на опори" съгласно параграф 1.3. Moment on поддържа Ma и Mb. Кажете ми, моля, в уравнението, случайно, двойка не е излишна? 15-04-2016: д-р Лом
Не, не е излишно. И е достатъчно лесно да се провери. Ако a = l/2, т.е. и двете сили се прилагат в една точка в средата на гредата, тогава уравнението на моментите ще бъде намалено до Ma = Mv = -2Ql / 8 = -Ql / 4. Ще получим същия резултат, като добавим стойностите на моментите, когато използваме изчислителната схема 1.1. 15-04-2016: Станислав
Съжалявам. Въпросът, който зададох по-рано, не е правилен. Според вашите таблици (за шарнирни опори и за твърдо фиксирани) изчислих максималните отклонения в случай на действие на две концентрирани сили със същото разстояние от опорите (Таблица 1 - параграф 1.3). В резултат на това аз установи, че отклонението в случай на шарнирни опори е по-малко, отколкото отклонението в случай на твърдо фиксирани. Но логично трябва да е обратното. Моля обяснете. Има ли възможност да имате грешка в изчислителната схема за твърди опори 1.3? 15-04-2016: д-р Лом
Не знам как го направи. Предполагам, че сте заместили стойността на момента във формулата за отклонение, без да вземете предвид знака "-". Отново, ако a = l/2, т.е. и двете сили се прилагат в една точка в средата на гредата, тогава максималното отклонение ще бъде f = -Ql^3/96EI. Ще получим същия резултат, като добавим стойностите на отклонението, когато използваме проектната схема 1.1. 16-04-2016: Емин
Къде мога да намеря проектната схема на греда с един участък с въртяща се панта в средата. 16-04-2016: д-р Лом
Какво имаш предвид под завъртане в средата? Ако това е опора, която не позволява на гредата да се движи вертикално, но не предотвратява промяна в ъглите на наклон на напречните сечения на гредата, тогава такава опора трябва да се счита за междинна опора на греда с две участъци, таблица 3. Ако тази шарнирна опора е разположена в перпендикулярна равнина, тогава нейното присъствие засяга само определянето на гъвкавостта на пръта в дадена равнина и при изчислението за вертикални натоварвания не се взема предвид. 16-12-2016: Майкъл
Здравейте! Кажете ми, как да определя хоризонталните (издърпващи) реакции в схемата на лъч с два края? 16-12-2016: д-р Лом
Като цяло гредите се считат за достатъчно твърди пръти (ограниченията за максималното допустимо отклонение допринасят за това) и следователно, за да се опростят изчисленията, хоризонталните опорни реакции, произтичащи от деформация, се приемат равни на нула. Но като цяло, ако има такава необходимост, тогава първо се определя отклонението, начертава се диаграма. След това се определя промяната в дължината на неутралната ос на гредата - самата процедура е доста сложна, а след това, в зависимост от модула на еластичност на материала на гредата, силите, необходими за такава промяна в дължината на гредата са определени. 17-02-2017: студент
Докторе, извинете за тъпите въпроси. Той усвоява конструирането на диаграми в echele, за греда прищипване-панта, огъващ момент в участъка M (x) (таб 2 p 2.1). Резултатът е, че в края на лъча функцията не е равна на 0. pic https://yadi.sk/i/Cal1RKes3EDm6W 17-02-2017: студент
Докторе, за чисто теоретично разбиране: възможно ли е да не се монтира или намалява армировката на места с нулев огъващ момент в обхвата на гредата? Или напречните сили са сравними в тези точки? 17-02-2017: д-р Лом
Вече казах, че не съм приятел с exel, така че трудно мога да посоча къде се е прокраднала грешката ти. Но като цяло, ако заменим стойностите при x = l в уравнението на моментите, дадено за тази проектна схема, тогава моментът на опора B е равен на нула: 22-08-2017: Иван
Добър ден! Допустимо ли е за схема с плъзгащи се накрайници в краищата на гредата да се използва формулата за изчисляване на деформацията за вариант 1.1 (две твърди завършвания в краищата)? Както разбирам от коментарите, хоризонталните опорни реакции се приемат равни на нула, съответно в този случай твърдото вграждане е плъзгащо се. правилно ли разбирам? 23-08-2017: д-р Лом
Да, приемливо е, ако гредата има подходяща твърдост. Като цяло, хоризонталните опорни реакции винаги възникват поради разпределението на вътрешните напрежения, просто колкото по-голяма е твърдостта на гредата, толкова по-малко е тяхното влияние върху цялостната работа на пръта. Следователно, като правило, при изчисляване на твърди греди влиянието на възможните хоризонтални опорни реакции в границата на безопасност се пренебрегва, като се приемат равни на нула. Е, за гъвкави нишки плъзгащият се край по подразбиране не е подходящ като опора. Както вече е известно, една греда е статично детерминирана, ако се поддържа от две шарнирни опори (една подвижна и една неподвижна) или е вградена в единия край, т.е. ако му бъдат наложени три външни отношения. Изключение правят многопролетните шарнирни греди (състоящи се от няколко отделни греди, свързани помежду си чрез междинни панти), които могат да бъдат статично определени дори с повече от три външни връзки (вижте § 3.7 за това). На фиг. 85.7, a, b са показани две статично неопределени греди; всеки от тях е насложен с четири външни връзки и следователно тези греди веднъж са статично неопределени. На фиг. 85.7 е показана греда с шест външни връзки; той е три пъти статично неопределен. Степента на статична неопределеност на гредата (без междинни панти) е равна на излишния (допълнителен) брой външни връзки (над три). Статично неопределените греди често се наричат непрекъснати греди. Изчисляването на непрекъснати греди, както и изчисляването на всякакви статично неопределени системи, не може да се извърши само с помощта на уравнения на равновесие; винаги е необходимо да се създадат допълнителни уравнения (уравнения на изместване), които отчитат естеството на деформацията на гредата. На фиг. 86.7, но е показан веднъж статично неопределен лъч. За да се изчисли този лъч, той може да бъде представен като статично определен лъч, показан на фиг. 86.7, б, получена от дясната опора, дадена в резултат на изхвърляне. Статично определена система, получена от дадена чрез премахване на излишни връзки, се нарича основна система. Гредата, показана на фиг. 86.7, b, е основната система за даден лъч (фиг. 86.7, а). Основната система (фиг. 86.7, б), в допълнение към даденото натоварване q, се влияе от неизвестна реакция RB на изпуснатата връзка. Под действието на товара q гредата, показана на фиг. 86.7, b, се деформира и свободният му край се движи надолу (фиг. 86.7, в) с количество, което може лесно да се определи чрез метода на началните параметри: Под действието на силата RB свободният край на гредата, показан на фиг. 86.7, b, се движи нагоре със сума (фиг. 86.7, d), която също може да бъде определена по метода на началните параметри: При едновременно действие на даден товар q и сила, отклонението на свободния край на гредата, показано на фиг. 86.7, b, се определя от израза Това отклонение е нула, тъй като отклонението на десния край на даден лъч (фиг. 86.7, а) е нула: Следователно, действителната реакция, която възниква върху дясната опора на статично неопределена дадена греда, е Моментът на огъване M и силата на срязване Q в сечението на дадена греда вече могат да бъдат определени по формули (2.7) и (3.7), както в статичните определен лъч, показан на фиг. 86.7, a: Диаграмите Q и M, изградени с помощта на тези изрази за даден лъч, са показани на фиг. 86.7, е, е. Изчисляването на даден лъч може да се извърши и с помощта на други основни системи, например тези, показани на фиг. 86.6, h, i. Изчисляването на непрекъснати греди обикновено се извършва с помощта на така наречените тримоментни уравнения. Този метод на изчисление избягва съставянето на допълнителни уравнения от типа (81.7). В допълнение, този метод позволява получаването на допълнителни уравнения с броя на неизвестните във всяко от не повече от три, което с висока степен на статична неопределеност на даден лъч опростява решението на системата от уравнения. Нека сега разгледаме изчисляването на непрекъснати греди, използвайки уравненията на трите момента. На фиг. 87.7, но показва участък, избран от многопролетна непрекъсната греда, която е под действието на определено натоварване. Подпорите на гредите са обозначени отляво надясно с цифри и т.н. Посочени са дължините на обхвата на непрекъсната греда (също отляво надясно) и т.н. Индексът за дължината на всеки участък I съответства на номера на дясната опора на този участък. Инерционните моменти J на напречните сечения на гредата са постоянни по дължината на всеки участък; в различни интервали инерционните моменти могат да имат различни стойности. Получаваме основната система за изчисляване на непрекъсната греда чрез премахване на връзки от нея, които предотвратяват взаимното въртене на съседни секции на гредата над нейните опори, т.е. поставяне на панти над опорите на гредата (фиг.). Неизвестни са огъващите (опорните) моменти и др., възникващи в участъци на непрекъсната греда над опорите. Неизвестните моменти се считат за положителни, когато предизвикват напрежение в долните влакна на гредата. Помислете за два участъка на гредата, съседни на опората, показани на фиг. 87.7, c. Тук пунктираната линия показва огъната ос на гредата. На фиг. 87.7, d показва участъци от гредата в непосредствена близост до опората. Тук - ъгълът на завъртане на напречното сечение, принадлежащо към левия участък и непосредствено съседен на опората, и - ъгълът на завъртане на секцията, принадлежащ към десния участък, а също и непосредствено съседен на опората. И двете от тези секции по същество представляват едно напречно сечение, разположено над опората, и следователно ъглите на тяхното завъртане са еднакви, т.е. Ъглите на завъртане и могат да се разглеждат като следствие от въздействието върху отделни еднодиапазонни греди, показани на фиг. 87.7, d, дадени натоварвания, както и неизвестни опорни моменти. Следователно условието (82.7) означава, че ъгълът на въртене на десния край на левия край на гредите, показан на фиг. 87.7, d, е равен на ъгъла на въртене на левия край на десния лъч, т.е. взаимният ъгъл на завъртане на тези краища е нула. Неизвестни моменти и т.н. имат такива стойности, при които определеното условие е изпълнено не само за опората, но и за всички междинни опори на непрекъсната греда. Нека намерим стойностите на ъглите и графично-аналитичния метод. На фиг. 87.7, e, g са показани фиктивни греди за участъци, натоварени с фиктивен товар. 87.7, д показва фиктивен товар, съответстващ на действието върху тези участъци на натоварването, дадено върху гредата, а на фиг. - действието на неизвестни моменти върху тях Въз основа на втората от формулите (80.7), ъглите и, съответно, са равни на фиктивните напречни сили и възникват върху опорите на участъците от фиктивни греди, т.е. където (фиг. 87.7, д), а също (фиг. 87.7, g) са реакциите на опорите на фиктивни греди.
Медът се проектира. сграда със зала за ЯМР, сградата се планира първоначално да бъде издигната от метална рамка, а ЯМР не е съвместим с метал по отношение на магнитни вълни и привличане, така че въпросът е как да защитим метала от ЯМР???
Моля, помогнете ми да изчислим силите и моментите, действащи върху сенника с 3 врати, като се има предвид, че разстоянието на третия сенник между долния и горния може да се промени Благодаря предварително
H - височина на вратата 2,5м
ширина 1м
долната панта е поставена на 0,2 m от долната част на вратата
втора панта на 1,8 м от центъра на втората
тегло на вратата 40 кг
Как да изчислим сили и моменти
Ще съм много благодарен за помощ
[защитен с имейл]
Получавам силата на горния цикъл -169
на втория цикъл 23
и на долния контур 145
Къде ми е грешката?
Как определяте силите?
на Ваше разположение
Юри
Но за три бримки се оказва, че горният контур поема натоварването, което общо е натоварването на другите две бримки
Моля, помогнете с алгоритъма
Благодаря предварително
Юри
Между другото, вижте статията "Изчисляване на връзката на ноктите на кобилка с ребрен крак. Теоретични предпоставки." Тук ще добавя към казаното по-рано, опорният момент може да бъде разложен на произволен брой многопосочни сили според диаграмата на нормалните напрежения. Освен това, ако има две сили отгоре и една отдолу, тогава сумата от горните сили е равна на долната сила, но има обратен знак. Освен това моментът спрямо центъра на тежестта на условното напречно сечение от долната сила ще бъде равен на момента от двете горни сили. По този начин проблемът се свежда до определяне на центъра на тежестта на условен участък.
Както вече казах, при относително малко разстояние между горните сенници те могат условно да се разглеждат като едно цяло, т.е. Разделете на 2 силата, действаща върху горния сенник, като че ли, но използвайте подходящия коефициент на безопасност.
Таблица 3 №2.2 Момент в обхват.
Вероятно трябва да бъде: Mx=Ax-qx^2/2.
Проучих няколко статии, но не е напълно ясно как съотнасят носещата способност на стоманена шарнирна греда с един участък и греда с твърдо прищипване върху опори? Зависи ли от дължината? За конкретност, например, за участъци от 4,6,8,12 метра. Според моите оценки около 2 до 5 трябва да са...
И от 2 до 5 - това е за Корней Иванович Чуковски. Какво искаш да кажеш с това в случая, не разбирам.
Съдейки по резултатите, ако добавим стойността на опорната реакция B към Mx, тогава всичко се връща към нормалното, но моментът на огъване на опората A се увеличава със стойността на реакцията B. Има опорни линии A и B, но това е чиста визуализация на нивата на натоварване и използване като константи при изчисление. Изчисление при: разпределителен товар 10, греда 4.
Докторе, друг въпрос. Възможно ли е да се намерят функциите на напречните сили за основните видове греди, не мога да го изведа сам, диференциалните уравнения са напълно забравени. Въпреки че екстремните стойности обикновено се използват в изчисленията. В графиката съм извадил натоварването на рамото qx от опорната реакция A, но това е чиста корекция на резултата. на Ваше разположение
MB = Al + MA - ql^2/2 = 5ql^2/8 - ql^2/8 - ql^2/2 = 0
така че продължавай все така.
По отношение на необходимостта от армировка в участъци с нулев момент на огъване, всичко е правилно, в такива секции не е необходима надлъжна армировка според изчислението. Но действителните условия на работа на конструкцията могат да се различават значително от приетата проектна схема, а освен това армировката трябва да бъде притисната за нейната надеждна работа. За повече подробности вижте статията "Анкериране на армировка".
